Viện Kỹ thuật Xây dựng Hạ tầng C.E.I

GIA CỐ ĐẤT SÉT Ở KHU VỰC ĐỒNG BẰNG SÔNG CỬU LONG

Báo cáo này phân tích tính khả thi và các phương pháp tối ưu để ổn định hóa học đối với đất sét và đất bùn có độ nén cao trong xây dựng đường và sân bãi tại Đồng bằng sông Cửu Long, Nam Việt Nam. Kết quả và kết luận dựa trên hơn sáu tháng thử nghiệm và đánh giá toàn diện. Đất sét ở Đồng bằng sông Cửu Long phản ứng tích cực với vôi và các hợp chất kết hợp giữa vôi và xi măng. Kết quả từ báo cáo này có thể được áp dụng trực tiếp vào việc lập kế hoạch, thiết kế và xây dựng đường, sân bay và các dự án xây dựng khác sử dụng vôi để ổn định, tại những khu vực ở Đồng bằng sông Cửu Long, nơi vật liệu xây dựng tự nhiên khan hiếm và chi phí nhập khẩu cao.

Vôi làm thay đổi các đặc tính vật lý của đất sét Đồng bằng sông Cửu Long như sau:

Chỉ số dẻo giảm đáng kể do Giới hạn dẻo tăng và Giới hạn lỏng giảm;
Vôi và nước làm tăng tốc độ phân rã các cục đất sét, giúp đất trở nên rời và dễ dàng xử lý;
Việc áp dụng vôi giúp làm khô đất sét, vốn thường ở mức độ ẩm cao hơn mức tối ưu;
Vôi giảm các đặc tính co ngót và giãn nở của đất sét;
Cường độ nén không nén được tăng đáng kể;
Chỉ số CBR (California Bearing Ratio) tăng lên đến 50 lần;
Lớp đất sau khi ổn định tạo ra một hàng rào chống thấm nước, ngăn chặn sự xâm nhập của nước từ trên xuống và độ ẩm mao dẫn từ dưới lên.

Kiểm soát chất lượng, vốn rất quan trọng trong xây dựng tốt, lại càng quan trọng hơn trong việc ổn định hóa học cho đất. Các thông số kỹ thuật thiết kế phải được tuân thủ nghiêm ngặt, nếu không sẽ dẫn đến sự hỏng hóc của công trình. Việc ổn định hóa học cho đất nằm trong khả năng của các Đơn vị Xây dựng Công binh TOE khi được bổ sung thiết bị trộn và cày xới cần thiết dưới dạng máy cày xoay hoặc máy cày đĩa thủy lực 7 tấn.

PHẦN I: GIỚI THIỆU
Mục đích

Báo cáo này trình bày kết quả của một nghiên cứu chi tiết nhằm xác định các phương pháp tối ưu để ổn định hóa học đất sét và đất bùn dẻo ở Đồng bằng sông Cửu Long cho các công trình xây dựng đường sá và sân bãi. Báo cáo bao gồm các tiêu chí thiết kế, thông số kỹ thuật và các quy trình xây dựng được khuyến nghị. Việc tăng cường độ của đất hạt bằng cách thêm xi măng Portland hoặc nhựa đường đã được biết đến rộng rãi, và các tiêu chuẩn thiết kế, quy trình xây dựng sử dụng các vật liệu này đều có sẵn cho các kỹ sư. Tuy nhiên, việc cải thiện đất mịn bằng các chất phụ gia lại ít được biết đến, ngoại trừ một số khu vực nhất định, nơi nền móng đất sét chiếm ưu thế và nguồn cung cấp vật liệu trong khoảng cách vận chuyển kinh tế đã cạn kiệt. Những vùng địa lý như các đồng bằng ven biển phía nam Hoa Kỳ là những nơi có điều kiện đất đai mà các yếu tố kinh tế yêu cầu áp dụng các phương pháp ổn định đất.
Việc sử dụng vôi tôi để ổn định đất sét đã được áp dụng thành công ở một số bang miền Nam Hoa Kỳ trong nhiều năm. Phương pháp ổn định đất này đã được FAA phê duyệt cho việc xây dựng Sân bay Quốc tế Corpus Christi vào năm 1958. Một ví dụ khác là Bộ Giao thông Vận tải Texas đã áp dụng phương pháp ổn định đất sét bằng vôi như một tiêu chuẩn kỹ thuật. Việc xây dựng mặt phẳng ngang sử dụng đất ổn định bằng vôi hoặc xi măng là giải pháp hợp lý khi các vật liệu chất lượng không có sẵn hoặc việc vận chuyển vật liệu chất lượng đến công trường xây dựng không khả thi về mặt kinh tế.

Hy vọng rằng tài liệu này sẽ nhấn mạnh với các kỹ sư, người không chuyên, kỹ thuật viên và nhà khoa học về sự cần thiết của việc kiểm tra kiểm soát chất lượng liên tục trong quá trình ổn định đất bằng vôi.

Bối cảnh

Một phần ba diện tích Nam Việt Nam là vùng đồng bằng phẳng của Đồng bằng sông Cửu Long. Đất ở Đồng bằng này chủ yếu là đất sét và đất bùn có độ dẻo cao. Từ quan điểm kỹ thuật, loại đất này rất kém khi sử dụng làm nền móng hoặc làm vật liệu đắp cho đê kè. Nó có khả năng giãn nở và co ngót cao, đồng thời rất mềm và dẻo khi bị ướt. Nhìn chung, trên khắp Đồng bằng, lớp đất trên cùng khoảng 2 feet (0,6m) thường được gọi là "đất sét có độ cứng trung bình". Loại đất sét này đôi khi được phân loại là đất bùn, nhưng chứa hơn 50% hạt sét. Nó có thể dễ dàng nhận biết bằng mắt thường qua màu sắc – với nền màu xám và những vệt màu vàng hoặc nâu nhạt.
Bên dưới lớp đất này là một lớp đất mềm hơn, có độ nén cao hơn, được gọi là "đất mềm dễ nén". Đặc điểm quan trọng nhất của loại đất này là độ ẩm tự nhiên của nó thường cao hơn giới hạn lỏng, có nghĩa là loại đất này có hành vi giống chất lỏng hơn là chất rắn.

Việc sử dụng vôi để cải thiện độ ổn định của đất sét đã có từ thời Đế chế La Mã, khi con đường Appian được xây dựng bằng nền đất trộn vôi. Con đường này vẫn còn được sử dụng đến ngày nay và được đề cập nhiều trong hầu hết các tài liệu về ổn định đất sét bằng vôi. Các thí nghiệm ban đầu trong lĩnh vực này đã đặt ra nhiều câu hỏi về "hiện tượng" vôi thay đổi đặc tính của đất sét. Nghiên cứu hiện nay đã kết luận rằng các hydrat hình thành trong hỗn hợp vôi-đất sét tương tự như các hydrat được tìm thấy trong xi măng Portland, được tạo ra bằng cách đốt hỗn hợp vôi-đất sét để tạo thành clanhke xi măng Portland. Giải thích đơn giản, qua quá trình ion hóa giữa canxi trong vôi và các nguyên tố kim loại nhẹ của đất sét, có hai sự thay đổi xảy ra: (1) các hạt đất sét có hình dạng phiến không ổn định được kết tụ lại thành các hạt lớn hơn có hình dạng không đều, và (2) các sản phẩm trao đổi canxi cuối cùng có xu hướng kết dính các hạt mới lại với nhau. Kết quả là một loại vật liệu có độ bền phát triển gần tương đương với đá nghiền; ngoài ra, sau khi hỗn hợp vôi-đất sét được đầm nén và được bảo vệ bằng lớp phủ bề mặt (chẳng hạn như lớp mặt đường mỏng), nó sẽ tiếp tục tăng cường độ và không bị ảnh hưởng bởi độ ẩm. Chương trình nghiên cứu hiện tại do nhiều trường đại học tại Hoa Kỳ tài trợ đã kết luận rằng đất sét có phản ứng với vôi có thể được cải thiện hơn nữa bằng cách bổ sung xi măng Portland. Vì tác động của vôi dẫn đến sự chuyển đổi các hạt đất sét, nên việc bổ sung xi măng Portland có thể được sử dụng như một chất kết dính bổ sung, tương tự như khi thêm xi măng vào vật liệu hạt. Vôi và xi măng trong trường hợp này bổ sung cho nhau trong việc chuyển đổi đất sét yếu và không ổn định thành vật liệu bán cứng, có độ bền vượt quá yêu cầu cho vật liệu nền của giao thông nặng. Ứng dụng thực tiễn và kinh tế của các nguyên tắc này tại Đồng bằng sông Cửu Long là rõ ràng: (1) xây dựng lớp nền bằng hỗn hợp vôi-đất sét; (2) xây dựng lớp móng bằng hỗn hợp vôi-xi măng-đất sét; và (3) thi công lớp phủ mặt đường nhựa kép đơn giản theo quy trình xây dựng từng giai đoạn. Thiết kế này, nếu được thi công đúng cách, chỉ cần một lớp phủ bảo dưỡng mỗi hai năm cho đến khi bề mặt vĩnh viễn được xây dựng.
Tuyên bố về Vấn đề
5. Báo cáo này nhằm trả lời các câu hỏi liên quan đến khả năng ổn định hóa học của đất sét ở Đồng bằng sông Cửu Long, nhằm giảm lượng đá nghiền cần thiết cho việc xây dựng kết cấu mặt đường. Liệu vôi có phản ứng với đất sét ở Đồng bằng sông Cửu Long không và nếu có, tỷ lệ phần trăm nào nên được sử dụng để đạt hiệu quả tối ưu? Các quy trình thiết kế và xây dựng cần tuân theo là gì? Xác định các thiết bị đặc biệt cần thiết (nếu có).

Mục tiêu và Phạm vi
6. Nghiên cứu này được chia thành hai giai đoạn, thí nghiệm trong phòng thí nghiệm và các thử nghiệm thực địa có kiểm soát. Các quy trình trong phòng thí nghiệm được thiết kế để tương ứng chặt chẽ với những kết quả có thể đạt được ngoài thực địa.

Các thông tin sau đã được tìm kiếm trong giai đoạn thí nghiệm phòng thí nghiệm:
a. Xác định độ bền thiết kế có thể nhân rộng trong các dự án quy mô lớn tại thực địa.
b. Xác định độ ẩm chấp nhận được của các hỗn hợp vôi-đất sét và vôi-xi măng-đất sét tại thời điểm đầm nén.
c. Xác định khả năng chống ẩm của các hỗn hợp khác nhau với tỷ lệ phần trăm phụ gia khác nhau.
d. Xác định mức độ đầm nén cần thiết để đạt được độ bền thiết kế và mật độ khô đạt được với các nỗ lực đầm nén này.
e. Xác định tính khả thi của việc sử dụng vôi và xi măng với đất sét và đất phù sa ở Đồng bằng để tạo ra lớp nền có chỉ số CBR 80 hoặc cao hơn.
f. Xác định đặc tính cường độ của các loại đất nền mà không có phụ gia (đất thô).

8. Mục tiêu của thử nghiệm thực địa có kiểm soát bao gồm:
a. Xác định phương pháp thực tiễn trong việc trộn và đặt vôi vào đất sét ở Đồng bằng.
b. Xác định phương pháp thực tiễn trong việc cày xới hỗn hợp vôi-đất sét.
c. Xác định mức độ cày xới có thể đạt được bằng các thiết bị sẵn có.
d. Xác định mức độ đầm nén và độ bền có thể đạt được trong một dự án xây dựng thực địa.
e. Xác định thiết bị cần thiết cho các công trình lớn sử dụng vôi và hỗn hợp vôi-xi măng.
f. Xác định độ dày của các lớp đất có thể thi công bằng thiết bị hiện có.
g. Xác định các khu vực có vấn đề trong quá trình xây dựng ổn định bằng vôi và hỗn hợp vôi-xi măng.
h. Xác định quy trình kiểm soát chất lượng và các phương pháp để khắc phục những thiếu sót gặp phải.
PHẦN II: LỰA CHỌN VÀ MÔ TẢ CÁC VẬT LIỆU SỬ DỤNG
Đất sét Đồng bằng sông Cửu Long
9. Đồng bằng sông Cửu Long là một vùng đất phù sa rộng lớn với độ cao rất ít. Ngoại trừ sự xuất hiện của các dải cát bãi biển phân tán ở các khu vực đất liền gần cửa sông Mekong và sông Bassac, hầu hết các loại đất ở Đồng bằng sông Cửu Long đều là đất sét và đất bùn có độ dẻo cao. Mặc dù một số loại đất được phân loại theo Hệ thống Phân loại Đất thống nhất là đất bùn, nhưng những loại đất bùn này chứa một tỷ lệ lớn hạt sét và có độ dẻo cao. Nói một cách chính xác, vôi chỉ phản ứng với các hạt đất sét. Do đó, để giảm thiểu sự nhầm lẫn, các loại đất dẻo ở Đồng bằng được gọi là đất sét.

Các loại đất dẻo ở Đồng bằng này có sự khác biệt về độ sâu và vị trí địa lý. Theo Bản đồ Đất và Thuật ngữ tổng quát được chuẩn bị bởi Đội Kỹ thuật 579 (T), tháng 10 năm 1966, dựa trên khảo sát đất của Tiến sĩ D.F. Hoonnan về Nông học ở Nam Việt Nam, các loại đất ở Đồng bằng được chia thành năm nhóm địa lý. Về mặt kỹ thuật, năm nhóm này là:
a. Đất sét (CL) và đất bùn (ML) thủy sinh trong các đồng bằng và vùng ngập của hệ thống sông Mekong.
b. Đất sét và đất bùn hữu cơ trong các vùng đầm lầy, gồm một lớp đất sét bùn hữu cơ tối màu (OH) ở trên cùng, bên dưới là lớp đất sét có khả năng nén cao (CH). Đất ở vùng đồng bằng Heeds kém thoát nước rất chua (pH từ 1 đến 4), trong khi dọc bờ biển giữa Hà Tiên và Rạch Giá, các loại đất có độ mặn cao do nước mặn xâm nhập.

c. Đất peat chủ yếu ở rừng U Minh, gồm vật liệu hữu cơ chủ yếu (PT) nằm trên lớp đất sét có khả năng nén cao (CH).

d. Các phức hợp cát-đất bùn-đất sét trong lòng sông vùng cao, các đồng bằng và vùng ngập lũ, gồm các loại đất loam cát, đất sét và đất bùn có độ dẻo thường thấp.

e. Cát được phân loại đồng nhất trên các đụn cát và bãi biển ven biển. Thông thường, chỉ giới hạn ở những khu vực nhỏ cách biệt, các đụn cát và bãi biển chứa cát vàng và trắng có độ phân loại kém và thấm nước (SP). Nhiều dải cát hẹp xuất hiện ở vùng nội địa, nhưng gần bờ biển, ở Đồng bằng sông Cửu Long thì rất nhỏ và có độ phân loại kém.

Hầu hết các con đường và sân bay ở Đồng bằng sông Cửu Long thuộc nhóm đầu tiên, đất sét và đất bùn thủy sinh. Do đó, người ta biết nhiều hơn về các đặc tính kỹ thuật của chúng so với các loại đất khác. Sự khác biệt lớn nhất giữa các loại đất này là về hóa học hơn là vật lý. Các loại đất mặn và đất chua có thể cần nhiều vôi hơn để đạt được cùng một độ bền như các loại đất phù sa không phân loại, nhưng kết luận này dựa trên các thử nghiệm hạn chế. Kết quả của các nghiên cứu tán xạ X-quang do Đại học Iowa State thực hiện trên đất sét Đồng bằng sông Cửu Long cho thấy sự hiện diện của các khoáng chất đất sét: kaolinite, illite và montmorillonite canxi. Sự hiện diện của thạch anh cũng được phát hiện.

Sự khác biệt về đất theo độ sâu là rất quan trọng (Hình 1). Các loại đất sét Đồng bằng, từ bề mặt đến các độ sâu khác nhau từ 20 inch (Cần Thơ) đến lớn hơn sáu feet (Cà Mau), có màu xám vàng hoặc xám nâu với độ cứng vừa phải. Các loại đất này thường được gọi là "Đất sét Delta Độ cứng trung bình" hoặc "Đất sét Delta Cứng vừa". Chúng có giới hạn độ dẻo và các đặc tính vật lý rất tương tự nhau trên toàn bộ Đồng bằng sông Cửu Long. Đất này dễ dàng được nhận diện bằng mắt thường qua các vệt vàng hoặc nâu và các đốm màu có trong nền xám.

13. Dưới lớp đất này, kéo dài đến độ sâu đáng kể, thường lớn hơn 10 feet, là lớp đất sét xám đồng nhất không có màu vàng hoặc nâu. Lớp đất sét xám này rất mềm và dễ nén. Sự khác biệt lớn nhất về tính chất vật lý giữa hai loại đất này là đất sét xám mềm có giới hạn lỏng thấp hơn và độ ẩm tự nhiên cao hơn. Kết quả là, sự khác biệt giữa giới hạn lỏng và độ ẩm tự nhiên của lớp đất sét này là rất nhỏ. Thực tế, đã phát hiện những khu vực có độ ẩm tự nhiên của đất này thực sự cao hơn giới hạn lỏng. Kết quả cuối cùng là lớp đất phía trên, lớp đất sét cứng vừa, là một vật liệu dẻo, bán rắn, trong khi lớp đất bên dưới, lớp đất sét xám mềm, là một vật liệu bán lỏng và đôi khi có thể ở trạng thái lỏng. Do đó, trong việc lún nền móng và khả năng chịu tải của nền móng, lớp đất bên dưới này thường gây ra các vấn đề. Vôi sẽ phản ứng với cả hai loại đất, tuy nhiên, độ ẩm cao hơn của đất sét xám mềm làm cho việc thi công khó khăn hơn, và vị trí vật lý của lớp đất (thường nằm dưới mức nước ngầm) khiến việc khai thác trở nên khó khăn. Do đó, lớp đất bề mặt, lớp đất sét xám vàng-nâu cứng vừa, là vật liệu lấp tốt nhất cho việc ổn định bằng vôi và hỗn hợp vôi-xi măng. Tất cả các thử nghiệm được báo cáo trong tài liệu này đều từ lớp đất bề mặt này.

Vôi

Đá vôi là CaCO3, tức là Canxi Carbonat. Vôi là sản phẩm thu được bằng cách nung đá vôi.
CaCO3 + Nhiệt = CaO + CO2

15. Khi CaCO3 bị nung, nó phân hủy và giải phóng khí carbon dioxide (CO2). Oxit canxi (CaO) được gọi là vôi sống, là một trong hai dạng phổ biến của vôi. Nó rất caustic, phản ứng hóa học với nước và tỏa nhiệt.
CaO + H2O = Ca(OH)2 + Nhiệt

16. Canxi Hydroxide (Ca(OH)2) được gọi là vôi hóa, và đây là loại vôi phổ biến thứ hai. Cả vôi sống và vôi hóa đều được sử dụng trong việc ổn định đất. Vôi sống thường hiệu quả hơn, nhưng cũng nguy hiểm hơn khi sử dụng, do đó vôi hóa thường được sử dụng.

17. Các hạt đất sét rất nhỏ, quá nhỏ để có thể nhìn thấy, ngay cả dưới kính hiển vi thông thường. Các hạt đất sét thường có hình dạng phẳng, tức là chúng rất mỏng so với diện tích của chúng. Điện tích bề mặt của những tấm này là âm. Các cation là các hạt mang điện tích dương, thường là nguyên tử. Vôi trộn với nước tạo ra các cation canxi tự do, chúng gắn vào bề mặt đất sét mang điện tích âm.
Giải pháp:
Ca(OH)2 ⇌ Ca²⁺ + 2OH⁻

18. Các cation này thay thế các ion yếu hơn khác trong khoáng đất sét và làm cho các lớp đất sét bị hút lại với nhau với lực lớn hơn. Do đó, các cation canxi gây ra hiện tượng kết tụ đất sét, hoặc nhóm lại với nhau. Các khoáng đất sét gắn kết với nhau từ cạnh đến mặt, biến đổi đất sét thành đất có tính chất giống như bột. Hiện tượng kết tụ này là phản ứng quan trọng nhất trong việc ổn định bằng vôi, và xảy ra ngay lập tức khi trộn vôi và nước với đất sét phản ứng.

19. Phản ứng thứ hai là sự kết dính. Có hai loại phản ứng kết dính. Loại đầu tiên là sự hình thành CaCO3. Nếu CO2 từ không khí, hoặc từ nước tù đọng, xâm nhập vào hỗn hợp đất-vôi, vôi sẽ chuyển đổi trở lại thành CaCO3, tức là Canxi Carbonat. Canxi Carbonat là một chất kết dính yếu, vì nó hòa tan trong nước có tính axit.

20. Loại phản ứng kết dính thứ hai được gọi là kết dính pozzolan. Pozzolan là các hạt rất nhỏ không có cấu trúc tinh thể. Một ví dụ về pozzolan thương mại, được sử dụng với vôi trong việc ổn định đất, là Tro bay, tức là tro thu được từ việc đốt than bột. Đất sét chứa một lượng pozzolan tự nhiên thay đổi, do đó thường có một số phản ứng pozzolan khi thêm vôi. Chưa hiểu rõ nhiều về phản ứng này, và càng ít có sự đồng thuận về phản ứng chính xác, nhưng có khả năng rằng phản ứng này tương tự như phản ứng xảy ra với xi măng portland.

21. Các yêu cầu về vật liệu cho vôi hóa được khuyến nghị như sau:

a. Nồng độ vôi - Hai yêu cầu thay thế dựa trên các thử nghiệm khác nhau là cho phép:

(1) Tổng oxit: Đối với vôi hóa canxi cao hoặc vôi hóa dolomit, yêu cầu tối thiểu là 95% tổng hàm lượng oxit (CaO + MgO) trên cơ sở không bay hơi. Nếu thử nghiệm này được chọn, vôi hóa phải không chứa nhiều hơn 5% độ ẩm nếu được lấy mẫu tại điểm đến. Việc xác định hàm lượng tổng oxit và carbon dioxide phải tuân thủ theo Tiêu chuẩn ASTM C25, "Phân tích hóa học của đá vôi, vôi sống và vôi hóa."

(2) Vôi có sẵn: Đối với vôi hóa canxi cao, yêu cầu tối thiểu là 90% hàm lượng vôi có sẵn (CaO), trên cơ sở không bay hơi. (Điều này tương ứng với tối thiểu 68.1% trên cơ sở có thể bay hơi). Việc xác định hàm lượng vôi có sẵn phải tuân thủ theo thử nghiệm "Đường nhanh" trong Tiêu chuẩn ASTM C25 hoặc bất kỳ thử nghiệm tương đương nào, chẳng hạn như Tiêu chuẩn 600-J của Bộ Giao thông Texas, "Lấy mẫu, Thử nghiệm Vôi Hóa và Hỗn hợp Vôi Thương Mại."

b. Kích thước hạt - Tất cả vôi hóa phải tuân thủ yêu cầu phân loại sau: ít nhất 85% phải qua sàng . Việc xác định kích thước hạt phải tuân thủ theo quy định về rửa ướt trong ASTM C110, "Các phương pháp thử nghiệm vật lý cho Vôi Sống và Vôi Hóa."

22. Vôi Thái Lan. Vôi có sẵn từ Thái Lan, tuy nhiên, việc sử dụng vôi này trong thử nghiệm phòng thí nghiệm cho thấy nó kém hiệu quả hơn so với vôi mua từ Hoa Kỳ, có thể là do hàm lượng CaO thấp hơn và quy trình sản xuất không được cẩn thận. Ước tính rằng vôi Thái Lan kém hiệu quả hơn 10%, cho thấy nó vẫn có thể được sử dụng, nhưng cần một lượng vôi lớn hơn để đạt được kết quả tương tự như vôi từ Hoa Kỳ.

Cement

23. Xi măng là hỗn hợp của vật liệu calcareous và argillaceous đã được nung ở nhiệt độ cao và sau đó nghiền thành bột mịn. Trong việc ổn định đất, xi măng hoạt động như một chất kết dính và giữ các hạt lại với nhau. Xi măng chỉ có hiệu quả đối với các hạt có kích thước silt trở lên; do đó, các hạt có kích thước đất sét phải được xử lý trước bằng vôi để tăng kích thước hạt.
PHẦN III: NGHIÊN CỨU PHÒNG THÍ NGHIỆM

Các Nghiên Cứu Về Ổn Định Bằng Vôi Trước Đây

24. Hai nghiên cứu ổn định bằng vôi trước đây đã được điều tra trước khi bắt đầu cuộc nghiên cứu này. Một nghiên cứu dưới sự giám sát của Bộ phận Thiết kế, Lực lượng Kỹ sư, và một nghiên cứu khác dưới sự hỗ trợ của USAID/Công trình Công cộng tại Sài Gòn.

a. Trong chương trình USAID, đất sét được làm khô và qua sàng No. 4, trộn với vôi khô, nước được thêm vào, các mẫu CBR được nén, bảo dưỡng, ngâm nước và kiểm tra độ thẩm thấu.

b. Trong chương trình Bộ phận Thiết kế, đất sét được làm khô và qua sàng No. 10, trộn với vôi khô, nước được thêm vào, khuôn CBR được nén, cho phép bảo dưỡng và ngâm nước trước khi kiểm tra độ thẩm thấu.

25. Kết quả từ cả hai chương trình đều lạc quan. Các loại đất sét từ nhiều khu vực khác nhau trong đồng bằng đã được thử nghiệm, và tất cả đều cho thấy khả năng phản ứng với vôi. Giá trị CBR rất cao, thường vượt quá 100 (CBR 100 là giá trị được gán cho đá vôi nghiền). Các hạn chế sau đây được đưa ra dưới dạng phê bình đối với kết quả thu được từ hai nghiên cứu này:

a. Cả hai nghiên cứu đều làm khô không khí đất sét và nghiền nó thành kích thước nhỏ mà thông thường không thể tái hiện tại hiện trường bằng thiết bị xây dựng. Đất sét ẩm tại hiện trường có thể được cào lên đến độ sâu 2 inch. Thực tế này, cộng với việc trộn chặt chẽ giữa đất và vôi khi khô, dẫn đến các độ bền cao hơn nhiều so với có thể đạt được tại hiện trường.

b. Tất cả các mẫu trong cả hai nghiên cứu đều được nén ở "độ ẩm tối ưu". Bằng cách giới hạn thử nghiệm ở một độ ẩm duy nhất, không có kinh nghiệm nào được thu thập về giới hạn độ ẩm chấp nhận và ảnh hưởng của độ ẩm đến CBR. Do đó, không có độ bền CBR thiết kế nào được xác định.

Chuẩn Bị

26. Một thư viện tài liệu kỹ thuật tham khảo tốt đã được thiết lập. Ngoài ra, các liên hệ đã được thực hiện với các chuyên gia hàng đầu về ổn định đất bằng vôi tại Hoa Kỳ. Phòng thí nghiệm Đất Delta đã được thành lập tại Cần Thơ. Địa điểm này được chọn vì vị trí trung tâm, khả năng vận chuyển bằng đường hàng không và sự hiện diện của Trung đoàn Kỹ sư 69 (Xây dựng), những người có thể cung cấp thiết bị và nhân viên cho giai đoạn thử nghiệm tại hiện trường cũng như các nhà phân tích đất bổ sung. Cán bộ dự án là Trung tá Nathaniel So Fox, được trợ giúp bởi SP/6 Kenneth H. Latham.

Quy Trình

27. Ý tưởng chính điều khiển quy trình phòng thí nghiệm là tái hiện điều kiện tại hiện trường, để các mối quan hệ được xác định trong phòng thí nghiệm sẽ có giá trị trong xây dựng thực địa. Sự so sánh giữa kết quả phòng thí nghiệm với dữ liệu thực địa sau này đã xác nhận, không có ngoại lệ, rằng mục tiêu này đã đạt được. Các giá trị sức mạnh, mối quan hệ độ ẩm, mức độ cào xới, mức độ nén và khả năng kháng độ ẩm trong phòng thí nghiệm đã được tái hiện gần như chính xác trong xây dựng thực tế. Các quy trình phòng thí nghiệm tiêu chuẩn đã được sử dụng để đầu tiên thu thập dữ liệu đất thô và sau đó phát triển các đường cong cho đất ổn định bằng vôi và vôi-cement. Tổng cộng có 13 hỗn hợp khác nhau đã được sử dụng, từ không có chất phụ gia đến tối đa 8% vôi và 10% cement. Quy trình California Bearing Ratio (CBR) như sau:

a. Chuẩn bị đủ mẫu để nén sáu (6) khuôn cho mỗi hỗn hợp khác nhau (khoảng 54 pound đất theo trọng lượng khô).

b. Mẫu được xén để lọt qua sàng hai inch và để khô không khí cho đến khi độ ẩm giảm xuống 20%.

c. Sau khi mẫu đã đạt độ ẩm 20%, vôi khô được trộn và để ngâm trong 24 giờ.

d. Sau 24 giờ, mẫu được cắt nhỏ để lọt qua sàng 3/4 inch và được phân tách thành vật liệu cho từng khuôn riêng.

e. Các thử nghiệm độ ẩm được tiến hành và độ ẩm của các mẫu khuôn được nâng lên đến độ ẩm nén (khoảng 20%, 21%, 28%, 32%, 36% và 40%) và để ngâm trong 24 giờ.

f. Mẫu sau đó được nén ở mức 100% AASHO đã sửa đổi (nếu có trộn cement, sẽ được trộn ngay trước khi nén).

g. Mẫu độ ẩm được lấy từ lớp 1 và lớp 5 để xác định độ ẩm.

h. Đất nén được làm phẳng, khuôn và đất được cân và xác định mật độ ướt và khô.

i. Một trọng lượng phụ là mười pound được đặt lên mẫu sau khi nén. Mẫu được để ngâm trong môi trường ẩm trong bảy ngày. Trọng lượng phụ vẫn được giữ trên mẫu trong suốt quá trình ngâm, thấm nước và trong quá trình thí nghiệm xuyên.

j. Trong thời gian ngâm, các mẫu độ ẩm được làm khô và xác định độ ẩm. Dung trọng khô được tính toán, sử dụng các giá trị của dung trọng ướt và độ ẩm.

k. Sau khi ngâm, các khuôn được giữ ngâm trong bốn ngày hoặc cho đến khi không còn sự phồng rộp nào được ghi nhận.

l. Sau khi ngâm hoàn tất, các khuôn được lấy ra khỏi nước, để ráo trong 15 phút và thực hiện xuyên theo phương pháp xuyên CBR tiêu chuẩn.

m. Sau khi xuyên, các khuôn được cân lại và độ ẩm hấp thụ được xác định. Đường cong hấp thụ sau đó được vẽ.

n. Các đường cong độ ẩm-dung trọng và độ ẩm-CBR được vẽ. Từ những đường cong này (độ ẩm - dung trọng, độ ẩm-CBR và độ ẩm hấp thụ), các giá trị CBR thiết kế được xác định.

Thử Nghiệm Nén tự do- Đất Cứng Vừa

Mẫu được lấy từ khu vực ruộng lúa mọc um tùm tại vị trí WS 838111, ở độ sâu từ một đến hai feet. Đất được phân loại là CH, có độ cứng trung bình, màu xám nâu với nhiều đốm vàng. Độ ẩm tự nhiên của bốn mẫu dao động từ 44,1% đến 45,4%, với độ ẩm trung bình khoảng 45%. Các mẫu có đường kính khoảng hai inches và chiều cao bốn inches. Chúng được lấy "không bị xáo trộn" và không được nén hoặc định hình.

Các mẫu được để khô tự nhiên trong thời gian khác nhau, từ một ngày đến bốn ngày. Thông tin quan trọng sau đây đã được thu thập:

Crack and Seat là một kỹ thuật trong đó tấm bê tông mặt đường hiện có sẽ được tạo nứt có kiểm soát để tạo ra các tấm nhỏ rời rạc. Những tấm này sau đó được lu bằng lu lốp năngh để ấn các tấm này tiếp xúc tốt với lớp móng bên dưới để tạo ra một nền móng chắc chắn cho việc thảm chồng các lớp bê tông nhựa lên trên mà không bị nứt phản ánh.
Ở Mỹ từ những năm 1960 đã bắt đầu sử dụng phương pháp Crack and Seat, tạm dịch là "Đập tạo nứt và lu tạo tiếp xúc nền" để xử lý mặt đường BTXM cũ trước khi thảm bê tông nhựa lên trên, để tránh hiện tượng nứt phản ánh từ các khe mặt đường BTXM lên các lớp bê tông nhựa phủ chồng

Zhang, J., Huang, B., Wang, Y., & Tao, M. (2018). Performance evaluation of crack and seat repair for concrete pavement. Journal of Cleaner Production, 201, 1104-1114.

Zhou, F., & You, Z. (2013). Experimental study of recycled concrete aggregate and recycled asphalt pavement for crack and seat rehabilitation. Journal of Materials in Civil Engineering, 25(10), 1335-1344.

Ceylan, H., Kim, S., Gopalakrishnan, K., & Geng, L. (2012). Evaluation of crack and seat concrete pavement rehabilitation using mechanistic-empirical design method. Journal of Transportation Engineering, 138(5), 584-592.

Wang, F., & Zhang, S. (2015). Optimization of crack and seat rehabilitation technology for concrete pavement based on orthogonal experiment. Construction and Building Materials, 94, 661-667.

Hasan, M. R., & Rahman, M. M. (2016). A comparative study on the performance of crack and seat and rubblization techniques for concrete pavement rehabilitation. International Journal of Pavement Research and Technology, 9(1), 29-38.

https://youtu.be/gAmQAWH4IFE

SO SANH CAC LOAI VAT LIEU LAT VIA HE Gạch con sâu, gạch Terazo và gạch Bê tông tính năng cao

https://kienviet.net/2017/08/30/khuon-tao-hoa-van-cho-tong-itonig/?fbclid=IwAR3For9M6weiDvhwqNO-LSVoO4iXXfWLSCJD1V4hLwEWSj47khppaIH0RiA

Bài dịch

CHÚNG TA CÓ THỰC SỰ CẦN MỘT HƯỚNG DẪN KHÁC CHO UHPC KHÔNG?

Chúng ta có thực sự cần một hướng dẫn khác cho UHPC không?
Một số hướng dẫn về UHPC đã có sẵn và nhiều hướng dẫn khác đang được triển khai. Vì cần nhiều nỗ lực - và thời gian - để phát triển các hướng dẫn này, nên bạn tự hỏi tại sao tất cả nỗ lực này là cần thiết. Tại sao Đức - hoặc Tây Ban Nha - không chỉ áp dụng các hướng dẫn từ Pháp, Thụy Sĩ hoặc Nhật Bản? Tất nhiên tôi biết có những lý do cho điều này - và với tư cách là một mọt sách UHPC, thật thú vị khi làm theo tất cả các tài liệu khác nhau này và ghi nhận sự khác biệt từ hướng dẫn này sang hướng dẫn khác. Trong phần sau, tôi sẽ bình luận về một số nguyên tắc mới - và về sự khác biệt giữa chúng. Và tôi cảnh báo bạn rằng bài đăng này có thể hơi dài (tất nhiên là vừa phải theo ý kiến ​​của riêng tôi) vì vậy tôi đã thêm một vài hình ảnh để bạn có cơ hội hít thở.

Kể từ những ứng dụng đầu tiên của UHPC vào cuối những năm 90, đã có nhu cầu hướng dẫn để giúp các cơ quan quản lý xây dựng liên quan đến các ứng dụng mới và giúp đảm bảo rằng các phần tử kết cấu được sản xuất theo cách an toàn - nhưng hiệu quả -. Rất nhiều báo cáo kỹ thuật, sách trắng và các báo cáo hiện đại đã được ban hành trong những năm qua và việc chúng ta đang nói về một báo cáo kỹ thuật hay một hướng dẫn thực sự là một vấn đề cần xác định. tuy nhiên, được phát hành bởi VSL ở Úc (năm 2000) và nhằm mục đích cụ thể là thiết kế dầm Ductal ứng suất trước. Kể từ đó, một số hướng dẫn khác đã được ban hành liên quan đến UHPC, có lẽ toàn diện nhất là hướng dẫn AFREM của Pháp. Một nhóm lớn các công ty và tổ chức kỹ thuật ở Pháp đã phát triển hướng dẫn này với phiên bản đầu tiên có sẵn vào năm 2002 và phiên bản cập nhật vào năm 2013. Hiện nay, hướng dẫn này đã được thay thế bằng hai phụ lục quốc gia liên quan đến EN 1992-1-1 và EN 206 - cả trên UHPC. Một phụ lục đề cập đến vật liệu (NF P18-470), trong khi phụ lục khác đề cập đến thiết kế (NF P18-710). Mục đích là một phụ lục quốc gia thứ ba - NF P18-451 đề cập đến việc thực thi - sẽ được ban hành vào năm 2019.

Các báo cáo kỹ thuật toàn diện - chẳng hạn như báo cáo này của FHWA ở Mỹ - hoặc các hướng dẫn đã có ở một số quốc gia - bao gồm Nhật Bản (2004) và Thụy Sĩ (2016) - trong khi chúng đang được chuẩn bị ở các quốc gia khác. Chỉ một vài trong số này được đề cập trong phần sau:


Canada đã hoạt động trong UHPC từ những năm 90 và có một số ứng dụng. Họ đang làm việc trên một hệ thống gồm 2 hướng dẫn cho UHPC - tương tự như của Pháp - trong đó một hướng dẫn sẽ liên quan đến thiết kế và đóng vai trò như một phụ lục của tiêu chuẩn về thiết kế cầu, trong khi hướng dẫn kia sẽ liên quan đến vật liệu. Hướng dẫn về vật liệu sẽ được đưa vào như một phụ lục của phiên bản 2019 của Tiêu chuẩn Bê tông từ Hiệp hội Tiêu chuẩn Canada. Mục đích là cuối cùng phụ lục này sẽ được đưa vào chính tiêu chuẩn - và nó được mở để lấy ý kiến ​​cho đến ngày 18 tháng 4, vì vậy bạn vẫn có thể có thời gian để tác động đến nó nếu bạn nghĩ rằng nó cần được cải thiện.

Nước Đức đã phát triển các hướng dẫn của họ trong một thời gian dài và chúng dự kiến ​​sẽ được ban hành vào năm 2018 - một phần liên quan đến thiết kế và một phần khác liên quan đến vật liệu và phương pháp. Dự kiến, các hướng dẫn sẽ chủ yếu dựa trên kết quả của một chương trình nghiên cứu phối hợp lớn về UHPC được thực hiện từ năm 2008 đến năm 2014. Người phát triển các hướng dẫn của Đức là các trường đại học nên các hướng dẫn sẽ dựa trên các nghiên cứu và tài liệu mở rộng. và tương đối ít ứng dụng - trái ngược với Pháp, nơi những người dẫn hướng là các công ty trong ngành xây dựng. Rất nhiều ứng dụng đã được thực hiện và một số tài liệu được coi là bí mật. Đây cũng là nền tảng cho một sự khác biệt lớn khác. Trong khi tiêu chuẩn của Pháp dựa trên một số hỗn hợp độc quyền với nhu cầu về “chứng minh thư” cho mỗi hỗn hợp, thì hướng dẫn của Đức sẽ có một phần về phát triển các hỗn hợp. Phần này sẽ cho phép các nhà sản xuất bê tông sử dụng hỗn hợp UHPC tiết kiệm chi phí dựa trên các nguyên liệu thô sẵn có ở các vùng khác nhau và được điều chỉnh cho các ứng dụng khác nhau. Sẽ rất thú vị khi theo dõi xem điều này xảy ra như thế nào và điều này sẽ được xử lý như thế nào trong thực tế ở một quốc gia thường được coi là hơi bảo thủ và phụ thuộc vào thử nghiệm đặc biệt dưới dạng zulassung khi có điều gì đó hơi bất thường. Phần này sẽ cho phép các nhà sản xuất bê tông sử dụng hỗn hợp UHPC tiết kiệm chi phí dựa trên các nguyên liệu thô sẵn có ở các vùng khác nhau và được điều chỉnh cho các ứng dụng khác nhau. Sẽ rất thú vị khi theo dõi xem điều này xảy ra như thế nào và điều này sẽ được xử lý như thế nào trong thực tế ở một quốc gia thường được coi là hơi bảo thủ và phụ thuộc vào thử nghiệm đặc biệt dưới dạng zulassung khi có điều gì đó hơi bất thường.

Tháp Cảng Tự do ở Copenhagen với ban công, cột, khung C và khung L trong CRC i2 ®.

Tây Ban Nha nên được đề cập đến vì họ đã có một cách tiếp cận khá đáng ngưỡng mộ để phát triển các hướng dẫn mới - hoặc ít nhất họ đã thông báo điều này tốt hơn những nước khác. Một trong những điểm tập trung của hướng dẫn UHPC là làm cho chúng đơn giản và nhanh chóng để sử dụng và việc mô tả đặc tính của UHPC phải dễ dàng thực hiện. Với suy nghĩ này, họ dự định sao chép càng nhiều càng tốt từ các hướng dẫn khác, đồng thời điều chỉnh khi cần thiết. Chỉ cần quyết định xem hướng dẫn nào sẽ sao chép sẽ là một nhiệm vụ khá khó khăn - và có nguy cơ là việc đáp ứng các yêu cầu “nhanh chóng và đơn giản” sẽ dẫn đến nhiều thỏa hiệp - nhưng sẽ rất thú vị khi làm theo nỗ lực của họ. Tôi không biết liệu tiến trình của nhóm tác vụ có được nhận xét ở liên kết bên dưới hay không - nhưng chắc chắn đây là một blog cố gắng đề cập đến rất nhiều khía cạnh của UHPC một cách khá thân thiện:

UHPC cho mọi người

Các nước Bắc Âu cũng đáng để bình luận. Na Uy là một trong những nước đi đầu trong nghiên cứu của UHPC dựa trên các cấu trúc bê tông khổng lồ ngoài khơi của họ - mặc dù mọi thứ diễn ra rất trầm lắng trong 20 năm qua. Đan Mạch đã hoạt động tích cực trong các ứng dụng UHPC kể từ khi Hans Henrik Bache phát triển DSP vào năm 1978 và CRC vào năm 1987 (và có lẽ cũng cần nhắc lại rằng Hi-Con hiện đã sản xuất hơn 80.000 tấn cấu kiện của UHPC trong những năm qua). Tuy nhiên, không có hướng dẫn nào về UHPC từ các nước Bắc Âu. Nhà sản xuất chính của UHPC ở Scandinavia là Hi-Con và chúng tôi đã quyết định hoạt động trong hệ thống của Eurocodes, có nghĩa là chúng tôi đã đưa ra ETA (Đánh giá kỹ thuật châu Âu) cho ban công được sản xuất bằng UHPC. Điều này giúp bạn có thể đạt được dấu CE cho ban công của mình và bước tiếp theo sẽ là đạt được đánh giá tương tự cho các sản phẩm khác. ETA có thể được coi là một hướng dẫn rất cụ thể - để sản xuất một loại sản phẩm cụ thể bằng UHPC - có hiệu lực ở Liên minh Châu Âu chứ không chỉ ở một quốc gia. Các hình ảnh trong bài đăng này là các ban công rất khác nhau được đề cập trong ETA.

Với sự phong phú của các hướng dẫn quốc gia đang phát triển, rõ ràng là các hướng dẫn quốc tế sẽ được ưu tiên để làm cho mọi thứ đơn giản hơn, nhưng khi các nhà nghiên cứu và thực hành có nền tảng văn hóa rất khác nhau phải đồng ý với nhau về điều gì đó, điều này sẽ diễn ra rất chậm. ACI đã thành lập một ủy ban về UHPC (năm 2013) với mục đích thiết lập các hướng dẫn và fib cũng đã làm như vậy. Năm 2004 fib nhóm nhiệm vụ 8.6 được thành lập để viết các hướng dẫn cho UHPFRC - với Joost Walraven là chủ tịch. Tôi tham gia nhóm tại cuộc họp lần thứ 4 của họ ở Leipzig vào năm 2005 - và trong khi các cuộc họp rất thú vị và nhiều công việc quan trọng đã được trình bày - thì rõ ràng là việc đạt được sự đồng thuận sẽ khá khó khăn. Nhiều tài liệu được trình bày tại các cuộc họp kể từ đó đã được sử dụng trong phụ lục quốc gia của Pháp về UHPC hoặc trong dự thảo cho các hướng dẫn của Đức và trong khi nhóm nhiệm vụ trong fib vẫn đang hoạt động (hiện đã chuyển thành nhóm tác vụ 4.2) Tôi không mong đợi các hướng dẫn sẽ sớm sẵn sàng. Một giải pháp thay thế khác là sản xuất các tiêu chuẩn theo hệ thống Eurocode, nhưng điều này cũng khó xảy ra trong vòng 10 năm tới. Việc sử dụng UHPC sẽ bị hạn chế so với việc sử dụng bê tông thông thường đã được Eurocode đề cập. Pháp đã phát triển các tiêu chuẩn quốc gia trong khi Đức đang sản xuất Hướng dẫn kỹ thuật cho UHPC thay vì tiêu chuẩn, vì điều này bao gồm các vật liệu xây dựng và công trình “đã được thử nghiệm nhưng không được sử dụng thường xuyên”. Mặc dù tôi có vẻ hơi bi quan về các hướng dẫn quốc tế, nhưng tôi sẽ rất vui khi thấy một thứ gì đó có sẵn trong vòng vài năm tới vì điều này sẽ giúp làm việc xuyên biên giới quốc gia dễ dàng hơn nhiều - nhưng tôi không có hy vọng cao.

Đôi khi tôi nghĩ rằng chúng tôi tại Hi-Con sẽ tốt hơn nhiều nếu cố gắng cho các ứng dụng đầu tiên của chúng tôi ngày hôm nay - khi có quá nhiều thông tin liên quan đến ứng dụng của UHPC - hơn là vào năm 1995 khi chúng tôi sản xuất nắp cống đầu tiên cho Liên kết vành đai tuyệt vời. Vào thời điểm đó, chúng tôi phải cung cấp nhiều tài liệu - và có rất ít thông tin về UHPC ngoại trừ những tài liệu do chúng tôi tự sản xuất dựa trên kinh nghiệm với CRC. Mặt khác, đôi khi tôi tự cho mình là may mắn vì chúng tôi đã có thể thử rất nhiều thứ khác nhau mà không cần có hướng dẫn cho mọi thứ - tất nhiên là các hướng dẫn được thiết lập để bảo vệ công chúng và cung cấp mức độ an toàn cần thiết, nhưng điều đó đôi khi có thể hơi quá hạn chế.

Tôi đã đề cập đến một ví dụ về điều này trong bài đăng của tôi trên hội thảo UHPC ở Montpellier . Với cường độ nén trung bình là 165 MPa được đo trên hình khối trong quá trình sản xuất thông thường của chúng tôi, chúng tôi sẽ không thể tuân thủ các tiêu chuẩn của Pháp hoặc Đức về kết cấu UHPC (nhưng chúng tôi sẽ không gặp vấn đề gì với các hướng dẫn của Canada, Thụy Sĩ hoặc Tây Ban Nha). Chúng tôi có thể dễ dàng đạt được cường độ đặc trưng yêu cầu là 165 MPa trên hình khối bằng cách sử dụng phương pháp đóng rắn bằng nhiệt, nhưng nó sẽ không cải thiện sản phẩm của chúng tôi đối với ứng dụng cụ thể của chúng tôi - và nó sẽ làm cho sản phẩm của chúng tôi đắt hơn và kém khả năng cạnh tranh với thép hoặc bê tông thông thường .

Một ví dụ khác là về tác dụng của sợi. Trong khi chúng tôi yêu cầu kiểm soát độ dẻo và độ nứt trong ma trận gia cố bằng sợi, chúng tôi luôn sử dụng CRC kết hợp với cốt thép thông thường. Điều này có nghĩa là chúng tôi ít dựa vào sự phân bố sợi hơn những gì được mô tả trong tiêu chuẩn của Pháp, nơi bê tông thường được làm không có cốt thép thông thường.

Nhưng để trả lời câu hỏi mở đầu của tôi (có lẽ bạn đang nghĩ- cuối cùng !!!): Chúng ta có thực sự cần một hướng dẫn khác cho UHPC không? Tôi nghĩ rằng khi các hướng dẫn của Đức, Canada và Tây Ban Nha đã sẵn sàng (và bất kỳ hướng dẫn nào khác đang được triển khai), chúng tôi có thể đã đề cập đến những điểm quan trọng nhất, vì vậy mọi hướng dẫn mới đều có thể được thực hiện dưới dạng kết hợp của các hướng dẫn đã có sẵn. Có lẽ cũng sẽ cần chỉnh sửa một chút vì chúng tôi có kinh nghiệm sử dụng các nguyên tắc, nhưng hy vọng điều này sẽ nhỏ. Sẽ thật tuyệt nếu đạt được sự đồng thuận và một hướng dẫn quốc tế được thống nhất, nhưng như tôi đã đề cập, tôi không quá lạc quan về điều này (và tôi hy vọng tôi sẽ ngạc nhiên).

Cuối cùng tôi xin lỗi vì bài viết dài (một bài khác!), Nhưng đây thực sự là điều tôi khá đam mê (ở mức độ phù hợp với một kỹ sư lớn tuổi). Một trong những kỹ sư của chúng tôi (và vâng Birgitte - tôi đang muốn nói đến bạn) đã nhìn thấy bản nháp - trước khi tôi thêm một trang khác - và nói với tôi rằng sẽ chỉ có một số rất ít đọc xong. Vì vậy, nếu bạn đã thông qua toàn bộ vấn đề, vui lòng gửi cho tôi một dòng tại Blog Wordpress của chúng tôi và cho tôi biết bạn nghĩ gì - chúng ta có nên tăng cường nỗ lực kết hợp các nguyên tắc khác nhau hay không, chúng ta chỉ nên khen ngợi sự đa dạng - hay điều đó có quan trọng không?

Bài gốc:
https://www.hi-con.com/fi/tietoa/do-we-really-need-another-guideline-for-uhpc/